图3.7和图3.8分别为挤压变形态坯料在不同变形条件下的等温压缩变形组织。等温压缩变形温度范围为370℃-490℃，图3.7等温压缩应变速率为0.005/s图3.8等温压缩应变速率为0.0005/s。从图中可以看出，退火过程中发生的再结晶热变形过程中遗传。在各种变形条件下都可以观察到主要存在以骨骼状分布的黑色析出相，且骨骼状析出相大部分附着在条带局部再结晶区域上。与初始挤压退火态组织相比(图3.2 )，颗粒状黑色析出相部分溶于基体，数量显著减少，但附着在条带局部再结晶区域上的骨骼状黑色相仍然存在。当变形温度较高时(490℃ )，再结晶条带发生部分交叉，见图3-7 (e)、图3-8 (e)，可能是发生了部分动态再结晶，改变了遗传挤压变形组织。

图3.9和图3.10分别为挤压退火态坯料在不同变形条件下等温压缩变形后固溶时效组织(500℃固溶2小时，180℃时效12小时)。等温压缩变形温度范围为370℃ -490℃，图3.9等温压缩应变速率为0.005/s，图3.10等温压缩应变速率为0.0005/s。与对应的等温压缩显微组织相比，试样经过固溶处理后仍然存在局部再结晶，但是再结晶体积分数没有发生增加，特别在低温压缩情况下。这是由于应变速率为较低，在低速等温压缩过程中发生了动态回复，位错密度湮没。与挤压变形态坯料在不同变形条件下等温压缩变形后固溶时效组织(图3.5、图3.6 )相比，没有发生严正的静态再结晶，挤压变形流线被保留，这是由于退火过程发生了回复或少量静态再结晶，在随后的等温压缩变形中，存在变形软区，使变形产生的位错密度不能显著提高。在两种因素的共同作用下，尽管在固溶高温热处理过程中，存在高的热激活能，但是其位错密度仍没有产生静态再结晶的驱动力，无法发生新的静态再结晶。同时，与变形退火态组织相比，基体残余结晶相数量显著减少，且热压缩变形温度越高，残余结晶相固溶越彻底。

使用挤压棒材制造机轮轮毅，最主要的目的是通过挤压变形加强锻件的流线组织。而直接使用挤压变形态进行热变形加工，当应变速率较高时，可能发生严重固溶热处理静态再结晶从而破坏挤压变形过程中形成的加工流线。对挤压坯料进行退火，在退火过程中会发生回复或少量再结晶，后续压缩变形一固溶热处理过程中不会发生严重再结晶导致挤压变形流线被破坏。所以，使用经过挤压退火棒材更适合进行机轮轮毅等温锻造成形。

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